热塑性弹性体造粒机_JDL_热塑性弹性体造粒机

热塑性弹性体造粒机_JDL_热塑性弹性体造粒机由表2一3可知，方式3的拉伸强度是3种方式中高的，采用方式2制备的EPDM沪P的拉伸强度虽高于方式1，但却低于方式3。这是由于方式3开始交联时是在PP与EPDM 先充分共混的基础上开始的.EPDM 通过共混剪切作用不断地变更位置与周围的EPDM逐步发生“就地”交联， EPDM 的分布十分均匀，粒径不会太大而且粒度规整。三种工艺制备的EPDMP/P热塑性弹性体力学性能的差异可以从以二P在三种方式中的作用时间及其引起的PP降解中找到原因。方式1与方式2一样，1)(:P对体系的作用时间为21 mjn，而方式3中DCP对体系的作用时间仅为6mill，通过热塑性弹性体造粒机_JDL_热塑性弹性体造粒机减少coP作用时间可以有效地部分抑制PP降解28l[..2.24椽塑比对热塑性弹性体EPDM护P力学性能的影响对于动态硫化的热塑性弹性体，橡塑比对物性的影响极大，不同的橡塑比可以制得不同品种的 TPV，从而满足各种不同的实用要求，这是 TP一，因此讨论橡塑共混比对共混体物性的影响是非常重要的。表4是橡塑比对EPDM护P热塑性弹性体力学性能的影响，由表2礴可以看出，随着 PEDM甲P热塑性弹性体中PP含量的增加，动态硫化共混物的硬度、拉伸强度和 1以矜么定伸应力均明显增大，而扯断伸长率略有下降.这种现象基于 开V特殊的相畴结构，当受到外力时，硬的连续相承受大部分应力，并发热塑性弹性体造粒机_JDL_热塑性弹性体造粒机生塑性流动，而分散相发生弹性形变。当PP 量较高时，EPDM 的分散相颗粒较大，且排列紧密，PP 的强度及流动性不能充分发挥出来，所以强度较小、硬度较低，随着 PP 含量的增加，分散相颗粒变小，粒子排列变疏，且由受到高剪我们采用了三种不同的制备EDPM/PP的方法.方法1首先将EPDM与交联剂以及交联助剂在低温下用开炼机混炼10mjn制成母炼胶，然后再在107℃的开炼机上硫化sm」n，后在107℃加入PP一起共混SYIun 出片制样。方法2首先将EPDM与交联剂以及交联助剂在低温下用开炼机混炼1m0ni制成母练胶，然后在热塑性弹性体造粒机_JDL_热塑性弹性体造粒机710℃下将母炼胶与PP一起进行动态硫化然后出片制样，称为“两步法”。方法3(M3)是将PP在107℃下塑炼Zmni，然后再加入EPDM一起混炼sm加，随后加入交联剂混炼smin出片制样，亦称 “一步法气实际上，方法1由于在跟PP进行熔融共混之前已经被硫化了，所以它是静态硫化的方法，而方法2和方法3是动态硫化制备法。热塑性弹性体造粒机_JDL_热塑性弹性体造粒机由表2一3可知，方式3的拉伸强度是3种方式中高的，采用方式2制备的EPDM沪P的拉伸强度虽高于方式1，但却低于方式3。这是由于方式3开始交联时是在PP与EPDM 先充分共混的基础上开始的.EPDM 通过共混剪切作用不断地变更位置与周围的EPDM逐步发生“就地”交联， EPDM 的分布十分均匀，粒径不会太大而且粒度规整。三种工艺制备的EPDMP/P热塑性弹性体力学性能的差异可以从以二P在三种方式中的用时间及其引起的PP降解中找到原因。方式1与方式2一样，1)(:P对体系的作用时间为21 mjn，而方式3中DCP对体系的作用时间仅为6mill，通过热塑性弹性体造粒机_JDL_热塑性弹性体造粒机减少coP作用时间可以有效地部分抑制PP降解28l[..2.24椽塑比对热塑性弹性体EPDM护P力学性能的影响对于动态硫化的热塑性弹性体，橡塑比对物性的影响极大，不同的橡塑比可以制得不同品种的 TPV，从而满足各种不同的实用要求，这是 TPV的特点之一，因此讨论橡塑共混比对共混体物性的影响是非常重要的。表24是橡塑比对EPDM护P热塑性弹性体力学性能的影响，由表2礴可以看出，随着 PEDM甲P热塑性弹性体中PP含量的增加，动态硫化共混物的硬度、拉伸强度和 1以矜么定伸应力均明显增大，而扯断伸长率略有下降.这种现象热塑性弹性体造粒机_JDL_热塑性弹性体造粒基于 开V特殊的相畴结构，当受到外力时，硬的连续相承受大部分应力，并发生塑性流动，而分散相发生弹性形变。当PP 量较高时，EPDM 的分散相颗粒较大，且排列紧密，PP 的强度及流动性不能充分发挥出来，所以强度较小、硬度 较低，随着 PP 含量的增加，分散相颗粒变小，粒子排列变疏http://hkb9.bsjdl.com/sell/index.php?itemid=4489

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